《建筑结构荷载规范 GB50009-2012》

1 总 则

2 术语和符号

2.1 术 语

2. 2 符 号

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3 荷载分类和荷载组合

3.1 荷载分类和荷载代表值

3.2 荷载组合

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3.2.4 基本组合的荷载分项系数,应按下列规定采用:
      1 永久荷载的分项系数应符合下列规定:
        1)当永久荷载效应对结构不利时,对由可变荷载效应控制的组合应取1.2,对由永久荷载效应控制的组合应取1.35;
        2)当永久荷载效应对结构有利时,不应大于1.0。
      2 可变荷载的分项系数应符合下列规定:
        1)对标准值大于4kN/㎡的工业房屋楼面结构的活荷载,应取1.3;
        2)其他情况,应取1.4。
      3 对结构的倾覆、滑移或漂浮验算,荷载的分项系数应满足有关的建筑结构设计规范的规定。


3.2.5 可变荷载考虑设计使用年限的调整系数γL应按下列规定采用:
      1 楼面和屋面活荷载考虑设计使用年限的调整系数γL应按表3.2.5采用。

表3.2.5 楼面和屋面活荷载考虑设计使用年限的调整系数
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    注:1 当设计使用年限不为表中数值时,调整系数γL可按线性内插确定;
        2 对于荷载标准值可控制的活荷载,设计使用年限调整系数γL取1.0。

2 对雪荷载和风荷载,应取重现期为设计使用年限,按本规范第F.3.3条的规定确定基本雪压和基本风压,或按有关规范的规定采用。

3.2.6 荷载偶然组合的效应设计值Sd可按下列规定采用:
1 用于承载能力极限状态计算的效应设计值,应按下式进行计算:

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2 用于偶然事件发生后受损结构整体稳固性验算的效应设计值,应按下式进行计算:

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注:组合中的设计值仅适用于荷载与荷载效应为线性的情况。

3.2.7 对于正常使用极限状态,应根据不同的设计要求,采用荷载的标准组合、频遇组合或准永久组合,并应按下列设计表达式进行设计戈


式中 C——结构或结构构件达到正常使用要求的规定限值,例如变形、裂缝、振幅,加速度,应力等的限值,应按各有关建筑结构设计规范的规定采用。

3.2.8 荷载标准组合的效应设计值Sd应按下式进行计算:

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注:组合中的设计值仅适用于荷载与荷载效应为线性的情况。

3.2.9 荷载频遇组合的效应设计值Sd应按下式进行计算:

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注:组合中的设计值仅适用于荷载与荷载效应为线性的情况。

3.2.10 荷载准永久组合的效应设计值Sd应按下式进行计算:

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注:组合中的设计值仅适用于荷载与荷载效应为线性的情况。

4 永久荷载

5 楼面和屋面活荷载

5.1 民用建筑楼面均布活荷载

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注:1 本表所给各项活荷载适用于一般使用条件,当使用荷载较大、情况特殊或有专门要求时,应按实际情况采用;
    2 第6项书库活荷载当书架高度大于2m时,书库活荷载尚应按每米书架高度不小于2.5kN/㎡确定;
    3 第8项中的客车活荷载仅适用于停放载人少于9人的客车;消防车活荷载适用于满载总重为300kN的大型车辆;当不符合本表的要求时,应将车轮的局部荷载按结构效应的等效原则,换算为等效均布荷载;
    4 第8项消防车活荷载,当双向板楼盖板跨介于3m×3m~6m×6m之间时,应按跨度线性插值确定;
    5 第12项楼梯活荷载,对预制楼梯踏步平板,尚应桉1.5kN集中荷载验算;
    6 本表各项荷载不包括隔墙自重和二次装修荷载;对固定隔墙的自重应按永久荷载考虑,当隔墙位置可灵活自由布置时,非固定隔墙的自重应取不小于1/3的每延米长墙重(kN/m)作为楼面活荷载的附加值(kN/㎡)计入,且附加值不应小于1.0kN/㎡。

5.1.2 设计楼面梁、墙、柱及基础时,本规范表5.1.1中楼面活荷载标准值的折减系数取值不应小于下列规定:
      1 设计楼面梁时:
        1)第1(1)项当楼面梁从属面积超过25㎡时,应取0.9;
        2)第1(2)~7项当楼面梁从属面积超过50㎡时,应取0.9;
        3)第8项对单向板楼盖的次梁和槽形板的纵肋应取0.8,对单向板楼盖的主梁应取0.6,对双向板楼盖的梁应取0.8;
        4)第9~13项应采用与所属房屋类别相同的折减系数。
      2 设计墙、柱和基础时:
        1)第1(1)项应按表5.1.2规定采用;
        2)第1(2)~7项应采用与其楼面梁相同的折减系数;
        3)第8项的客车,对单向板楼盖应取0.5,对双向板楼盖和无梁楼盖应取0.8;
        4)第9~13项应采用与所属房屋类别相同的折减系数。
注:楼面梁的从属面积应按梁两侧各延伸二分之一梁间距的范围内的实际面积确定。

表5.1.2 活荷载按楼层的折减系数
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注:当楼面梁的从属面积超过25m²时,应采用括号内的系数。

5.1.3 设计墙、柱时,本规范表5.1.1中第8项的消防车活荷载可按实际情况考虑;设计基础时可不考虑消防车荷载。常用板跨的消防车活荷载按覆土厚度的折减系数可按附录B规定采用。

5.1.4 楼面结构上的局部荷载可按本规范附录C的规定,换算为等效均布活荷载。

5.2 工业建筑楼面活荷载

5.3 屋面活荷载


5.3.2 屋面直升机停机坪荷载应按下列规定采用:
      1 屋面直升机停机坪荷载应按局部荷载考虑,或根据局部荷载换算为等效均布荷载考虑。局部荷载标准值应按直升机实际最大起飞重量确定,当没有机型技术资料时,可按表5.3.2的规定选用局部荷载标准值及作用面积。
      2 屋面直升机停机坪的等效均布荷载标准值不应低于5.0kN/㎡。
      3 屋面直升机停机坪荷载的组合值系数应取0.7,频遇值系数应取0.6,准永久值系数应取0。

5.3.3 不上人的屋面均布活荷载,可不与雪荷载和风荷载同时组合。

5.4 屋面积灰荷载


注:1 表5.4.1-1中的注1和注2也适用本表;
    2 当邻近建筑屋面离高炉距离为表内中间值时,可按插入法取值。

5.4.2 对于屋面上易形成灰堆处,当设计屋面板、檩条时,积灰荷载标准值宜乘以下列规定的增大系数:
      1 在高低跨处两倍于屋面高差但不大于6.0m的分布宽度内取2.0;
      2 在天沟处不大于3.0m的分布宽度内取1.4。

5.4.3 积灰荷载应与雪荷载或不上人的屋面均布活荷载两者中的较大值同时考虑。

5.5 施工和检修荷载及栏杆荷载

5.6 动力系数

6 吊车荷载

6.1 吊车竖向和水平荷载

      3 吊车横向水平荷载应等分于桥架的两端,分别由轨道上的车轮平均传至轨道,其方向与轨道垂直,并应考虑正反两个方向的刹车情况。

注:1 悬挂吊车的水平荷载应由支撑系统承受;设计该支撑系统时,尚应考虑风荷载与悬挂吊车水平荷载的组合;
       2 手动吊车及电动葫芦可不考虑水平荷载。

6.2 多台吊车的组合

6.3 吊车荷载的动力系数

6.4 吊车荷载的组合值、频遇值及准永久值


6.4.2 厂房排架设计时,在荷载准永久组合中可不考虑吊车荷载;但在吊车梁按正常使用极限状态设计时,宜采用吊车荷载的准永久值。

7 雪 荷 载

7.1 雪荷载标准值及基本雪压


7.1.2 基本雪压应采用按本规范规定的方法确定的50年重现期的雪压;对雪荷载敏感的结构,应采用100年重现期的雪压。

7.1.3 全国各城市的基本雪压值应按本规范附录E中表E.5重现期R为50年的值采用。当城市或建设地点的基本雪压值在本规范表E.5中没有给出时,基本雪压值应按本规范附录E规定的方法,根据当地年最大雪压或雪深资料,按基本雪压定义,通过统计分析确定,分析时应考虑样本数量的影响。当地没有雪压和雪深资料时,可根据附近地区规定的基本雪压或长期资料,通过气象和地形条件的对比分析确定;也可比照本规范附录E中附图E.6.1全国基本雪压分布图近似确定。

7.1.4 山区的雪荷载应通过实际调查后确定。当无实测资料时,可按当地邻近空旷平坦地面的雪荷载值乘以系数1.2采用。

7.1.5 雪荷载的组合值系数可取0.7;频遇值系数可取0.6;准永久值系数应按雪荷载分区I、Ⅱ和Ⅲ的不同,分别取0.5、0.2和0;雪荷载分区应按本规范附录E.5或附图E.6.2的规定采用。

7.2 屋面积雪分布系数


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7.2.2 设计建筑结构及屋面的承重构件时,应按下列规定采用积雪的分布情况:
      1 屋面板和檩条按积雪不均匀分布的最不利情况采用;
      2 屋架和拱壳应分别按全跨积雪的均匀分布、不均匀分布和半跨积雪的均匀分布按最不利情况采用;
      3 框架和柱可按全跨积雪的均匀分布情况采用。

8 风 荷 载

8.1 风荷载标准值及基本风压


8.1.2 基本风压应采用按本规范规定的方法确定的50年重现期的风压,但不得小于0.3kN/㎡。对于高层建筑、高耸结构以及对风荷载比较敏感的其他结构,基本风压的取值应适当提高,并应符合有关结构设计规范的规定。

8.1.3 全国各城市的基本风压值应按本规范附录E中表E.5重现期R为50年的值采用。当城市或建设地点的基本风压值在本规范表E.5没有给出时,基本风压值应按本规范附录E规定的方法,根据基本风压的定义和当地年最大风速资料,通过统计分析确定,分析时应考虑样本数量的影响。当地没有风速资料时,可根据附近地区规定的基本风压或长期资料,通过气象和地形条件的对比分析确定;也可比照本规范附录E中附图E.6.3全国基本风压分布图近似确定。

8.1.4 风荷载的组合值系数、频遇值系数和准永久值系数可分别取0.6、0.4和0.0。

8.2 风压高度变化系数

8.2.2 对于山区的建筑物,风压高度变化系数除可按平坦地面的粗糙度类别由本规范表8.2.1确定外,还应考虑地形条件的修正,修正系数η应按下列规定采用:
      1 对于山峰和山坡,修正系数应按下列规定采用:
1)顶部B处的修正系数可按下式计算:

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2) 其他部位的修正系数,可按图8.2.2所示,取A、C处的修正系数ηA、ηc为1,AB间和BC间的修正系数按η的线性插值确定。

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2 对于山间盆地,谷地等闭塞地形,η可在0.75~0.85选取。
3 对于与风向一致的谷口、山口,η可在1.20~1.50选取。

8.2.3 对于远海海面和海岛的建筑物或构筑物,风压高度变化系数除可按A类粗糙度类别由本规范表8.2.1确定外,还应考虑表8.2.3中给出的修正系数。

表8.2.3 远海海面和海盗的修正系数η
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8.3 风荷载体型系数


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8.3.2 当多个建筑物,特别是群集的高层建筑,相互间距较近时,宜考虑风力相互干扰的群体效应;一般可将单独建筑物的体型系数μs乘以相互干扰系数。相互干扰系数可按下列规定确定:
      1 对矩形平面高层建筑,当单个施扰建筑与受扰建筑高度相近时,根据施扰建筑的位置,对顺风向风荷载可在1.00~1.10范围内选取,对横风向风荷载可在1.00~1.20范围内选取;
      2 其他情况可比照类似条件的风洞试验资料确定,必要时宜通过风洞试验确定。

8.3.3 计算围护构件及其连接的风荷载时,可按下列规定采用局部体型系数μs1:
      1 封闭式矩形平面房屋的墙面及屋面可按表8.3.3的规定采用;
      2 檐口、雨篷、遮阳板、边棱处的装饰条等突出构件,取-2.0;
      3 其他房屋和构筑物可按本规范第8.3.1条规定体型系数的1.25倍取值。

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8.3.4 计算非直接承受风荷载的围护构件风荷载时,局部体型系数μs1可按构件的从属面积折减,折减系数按下列规定采用:
      1 当从属面积不大于1㎡时,折减系数取1.0;
      2 当从属面积大于或等于25㎡时,对墙面折减系数取0.8,对局部体型系数绝对值大于1.0的屋面区域折减系数取0.6,对其他屋面区域折减系数取1.0;
      3 当从属面积大于1㎡小于25m㎡时,墙面和绝对值大于1.0的屋面局部体型系数可采用对数插值,即按下式计算局部体型系数:

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8.3.5 计算围护构件风荷载时,建筑物内部压力的局部体型系数可按下列规定采用:
      1 封闭式建筑物,按其外表面风压的正负情况取-0.2或0.2;
      2 仅一面墙有主导洞口的建筑物,按下列规定采用:
        1)当开洞率大于0.02且小于或等于0.10时,取0.4μs1
        2)当开洞率大于0.10且小于或等于0.30时,取0.6μs1
        3)当开洞率大于0.30时,取0.8μs1
      3 其他情况,应按开放式建筑物的μs1取值。
  注:1 主导洞门的开洞率是指单个主导洞口面积与该墙面全部面积之比;
         2 μs1应取主导洞口对应位置的值。

8.3.6 建筑结构的风洞试验,其试验设备、试验方法和数据处理应符合相关规范的规定。

8.4 顺风向风振和风振系数


8.4.4 脉动风荷载的共振分量因子可按下列公式计算:

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8.4.5 脉动风荷载的背景分量因子可按下列规定确定:
1 对体形和质量沿高度均匀分布的高层建筑和高耸结构,可按下式计算:

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表8.4.5-1 系数k和α1
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2对迎风面和侧风面的宽度沿高度按直线或接近直线变化,而质量沿高度按连续规律变化的高耸结构,式(8.4.5)计算的背景分量因子Bz应乘以修正系数θB和θv。θB为构筑物在z高度处的迎风面宽度B(z)与底部宽度B(0)的比值;θv可按表8.4.5-2确定。

表8.4.5-2 修正系数θv
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8.4.6 脉动风荷载的空间相关系数可按下列规定确定:
1 竖直方向的相关系数可按下式计算:

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式中 H——结构总高度(m);对A、B、C和D类地面粗糙度,H的取值分别不应大于300m、350m、450m和550m。

2 水平方向相关系数可按下式计算;

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式中 B——结构迎风面宽度(m),B≤2H。

3 对迎风面宽度较小的高耸结构,水平方向相关系数可取ρx=1。

8.4.7 振型系数应根据结构动力计算确定。对外形、质量、刚度沿高度按连续规律变化的竖向悬臂型高耸结构及沿高度比较均匀的高层建筑,振型系数Φ1(z)也可根据相对高度z/H按本规范附录G确定。

8.5 横风向和扭转风振

式中 v——计算所用风速,可取临界风速值vcr
        D——结构截面的直径(m),当结构的截面沿高度缩小时(倾斜度不大于0.02),可近似取2/3结构高处的直径。

5 临界风速vcr和结构顶部风速vH可下列公式确定:

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8.5.4 对于扭转风振作用效应的高层建筑及高耸结构,宜考虑扭转风振的影响。

8.5.5 扭转风振等效风荷载可按下列规定采用:
1 对于体型较复杂以及质量或刚度有显著偏心的高层建筑,扭转风振等效风荷载ωTk宜通过风洞试验确定,也可比照有关资料确定;
2 对于质量和刚度较对称的矩形截面高层建筑,其扭转风振等效风荷载ωTk可按本规范附录H.3确定。

8.5.6 顺风向风荷载、横风向风振及扭转风振等效风荷载宜按表8.5.6考虑风荷载组合工况。表8.5.6中的单位高度风力FDk、FLk及扭矩TTk标准值应按下列公式计算:

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表8.5.6 风荷载组合工况
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8.6 阵风系数

9 温度作用

9.1 一般规定

9.2 基本气温

9.3 均匀温度作用℃



9.3.2 结构最高平均温度Ts,max和最低平均温度Ts,min宜分别根据基本气温Tmax和Tmin按热工学的原理确定。对于有围护的室内结构,结构平均温度应考虑室内外温差的影响;对于暴露于室外的结构或施工期间的结构,宜依据结构的朝向和表面吸热性质考虑太阳辐射的影响。

9.3.3 结构的最高初始平均温度T0,max和最低初始平均温度T0,min应根据结构的合拢或形成约束的时间确定,或根据施工时结构可能出现的温度按不利情况确定。

10 偶然荷载

10.1 一般规定

10.2 爆 炸


式中 qce——作用在结构构件上的等效均布静力荷载标准值;
        pc——作用在结构构件上的均布动荷载最大压力,可按国家标准《人民防空地下室设计规范》GB50038-2005中第4.3.2条和第4.3.3条的有关规定采用;
        Kdc——动力系数,根据构件在均布动荷载作用下的动力分析结果,按最大内力等效的原则确定。
注:其他原因引起的爆炸,可根据其等效TNT装药量,参考本条方法确定等效均布静力荷载。

10.2.3 对于具有通口板的房屋结构,当通口板面积AV与爆炸空间体积V之比在0.05~0.15之间且体积V小于1000m³时,燃气爆炸的等效均布静力荷载pk可按下列公式计算并取其较大值:

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式中 Pv——通口板(一般指窗口的平板玻璃)的额定破坏压力(kN/㎡);
        Av——通口板面积(㎡);
        V——爆炸空间的体积(m³)。

10.3 撞 击

式中 m——汽车质量(t),包括车自重和载重;
        v——车速(m/s);
        t——撞击时间(s)。

2 撞击力计算参数m、v、t和荷载作用点位置宜按照实际情况采用;当无数据时,汽车质量可取15t,车速可取22.2m/s,撞击时间可取1.0s,小型车和大型车的撞击力荷载作用点位置可分别取位于路面以上0.5m和1.5m处。
3 垂直行车方向的撞击力标准值可取顺行方向撞击力标准值的0.5倍,二者可不考虑同时作用。

10.3.3 直升飞机非正常着陆的撞击荷载可按下列规定采用:
1 竖向等效静力撞击力标准值Pk(kN)可按下式计算:

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式中 C——系数,取3kN·kg-0.5
        m——直升飞机的质量(kg)。
2 竖向撞击力的作用范围宜包括停机坪内任何荷载以及停机坪边缘线7m之内的屋顶结构。
3 竖向撞击力的作用区域宜取2m×2m。

附录A 常用材料和构件的自重


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附录B 消防车活荷载考虑覆土厚度影响的折减系数


表B.0.2双向板楼盖楼面消防车活荷载折减系数
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B.0.2 板顶折算覆土厚度S应按下式计算:

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式中 s——覆土厚度(m);
       θ——覆土应力扩散角,不大于45°。

附录C 楼面等效均布活荷载的确定方法


2 计算Mmax时,设备荷载应乘以动力系数,并扣去设备在该板跨内所占面积上由操作荷载引起的弯矩。

C.0.5 单向板上局部荷载的有效分布宽度b,可按下列规定计算:
1 当局部荷载作用面的长边平行于板跨时,简支板上荷载的有效分布宽度b为(图C.0.5-1)

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2 当荷载作用面的长边等于于板跨时,简支板上荷载的有效分布宽度b按下列规定确定(图C.0.5-2):

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C.0.5-3图.jpg

      5 悬臂板上局部荷载的有效分布宽度(图C.0.5-4)按下式计算:

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式中 χ——局部荷载作用中心至支座的距离。


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C.0.6 双向板的等效均布荷载可按与单向板相同的原则,按四边简支板的绝对最大弯矩等值来确定。

C.0.7 次梁(包括槽形板的纵肋)上的局部荷载应按下列规定确定等效均布活荷载:
      1 等效均布活荷载应取按弯矩和剪力等效的均布活荷载中的较大者,按弯矩和剪力等效的均布活荷载分别按下列公式计算:

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      2 按简支梁计算Mmax与Vmax时,除了直接传给次梁的局部荷载外,还应考虑邻近板面传来的活荷载(其中设备荷载应考虑动力影响,并扣除设备所占面积上的操作荷载),以及两侧相邻次梁卸荷作用。

C.0.8 当荷载分布比较均匀时,主梁上的等效均布活荷载可由全部荷载总和除以全部受荷面积求得。

C.0.9 柱、基础上的等效均布活荷载,在一般情况下,可取与主梁相同。

附录D 工业建筑楼面活荷载

    注:1 表列荷载适用于单向支承的现浇梁板及预制槽形板等楼面结构,对于槽形板,表列板跨系指槽形板纵肋间距。
        2 表列荷载不包括隔墙和吊顶自重。
        3 表列荷载考虑了安装、检修和正常使用情况下的设备(包括动力影响)和操作荷载。
        4 设计墙、柱、基础时,表列楼面活荷载可采用与设计主梁相同的荷载。


表D.0.1-2 仪器仪表生产车间楼面均布活荷载
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    注:见表D.0.1-1注。


表D.0.1-3 半导体器件车间楼面均布活荷载
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    注:见表D.0.1-1注。


表D.0.1-4 棉纺织造车间楼面均布活荷载
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    注:括号内的数值仅用于粗纱机机头部位局部楼面。


表D.0.1-5 轮胎厂准备车间楼面均布活荷载
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    注:1 密炼机检修用的电葫芦荷载未计入,设计时应另行考虑。
        2 炭黑加工投料活荷载系考虑兼作炭黑仓库使用的情况,若不兼作仓库时,上述荷载应予降低。
        3 见表D.0.1-1注。


表D.0.1-6 粮食加工车间楼面均布活荷载
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    注:1 当拉丝车间不可能满布磨辊时,主梁活荷载可按10kN/㎡采用。
        2 吊平筛的顶层荷载系按设备吊在梁下考虑的。
        3 米厂清理车间采用SX011振动筛时,等效均布活荷载可按面粉厂麦间的规定采用。
        4 见表D.0.1-1注。

附录E 基本雪压、风压和温度的确定方法


      3 使用风杯式测风仪时,必须考虑空气密度受温度、气压影响的修正。

E.2.3 选取年最大风速数据时,一般应有25年以上的风速资料;当无法满足时,风速资料不宜少于10年。观测数据应考虑其均一性,对不均一数据应结合周边气象站状况等作合理性订正。

E.2.4 基本风压应按下列规定确定:
1 基本风压ωo应根据基本风速按下式计算:

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2 基本风速vo应按本规范附录E.3中规定的方法进行统计计算,重现期应取50年。
3 空气密度ρ可按下列规定采用:

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E.3 雪压和风速的统计计算

E.3.1 雪压和风速的统计样本均应采用年最大值,并采用极值I型的概率分布,其分布函数应为:

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表E.3.2 系数C1和C2
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E.4 基本气温

E.4.1 气温是指在气象台站标准百叶箱内测量所得按小时定时记录的温度。

E.4.2 基本气温根据当地气象台站历年记录所得的最高温度月的月平均最高气温值和最低温度月的月平均最低气温值资料,经统计分析确定。月平均最高气温和月平均最低气温可假定其服从极值Ⅰ型分布,基本气温取极值分布中平均重现期为50年的值。

E.4.3 统计分析基本气温时,选取的月平均最高气温和月平均最低气温资料一般应取最近30年的数据;当无法满足时,不宜少于10年的资料。

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E.6 全国基本雪压、风压及基本气温分布图

E.6.1 全国基本雪压分布图见图E.6.1。


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E.6.2 雪荷载准永久值系数分区图见图E.6.2。


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E.6.3 全国基本风压分布图见图E.6.3。

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E.6.4 全国基本气温(最高气温)分布图见图E.6.4。

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E.6.5 全国基本气温(最低气温)分布图见图E.6.5。

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附录F 结构基本自振周期的经验方式


式中 H——结构的高度(m)。

F.1.2 烟囱和塔架等具体结构的基本自振周期可按下列规定采用:
1 烟囱的基本自振周期可按下列规定计算:
1)高度不超过60m的砖烟囱的基本自振周期按下式计算:

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2)高度不超过150m的钢筋混凝土烟囱的基本自振周期按下式计算:

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3)高度超过150m,但低于210m的钢筋混凝土烟囱的基本自振周期按下式计算:

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式中 H——烟囱高度(m);
        d——烟囱1/2高度处的外径(m)。

2 石油化工塔架(F.1.2)的基本自振周期可按下列规定计算:
1)圆柱(筒)基础塔(塔壁厚不大于30mm)的基本自振周期按下列公式计算:

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2)框架基础塔(塔壁厚不大于30mm)的基本自振周期按下式计算:

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3)塔壁厚大于30mm的各类设备塔架的基本自振周期应按有关理论公式计算。
4)当若干塔由平台连成一排时,垂直于排列方向的各塔基本自振周期T1可采用主塔(即周期最长的塔)的基本自振周期值;平行于排列方向的各塔基本自振周期T1可和主塔基本自振周期乘以折减系数0.9。

F.2 高层建筑

F.2.1 一般情况下,高层建筑的基本自振周期可根据建筑总层数近似地按下列规定采用:
1 钢结构的基本自振周期按下式计算:


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式中 n——建筑总层数。

2 钢筋混凝土结构的基本自振周期按下式计算:

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F.2.2 钢筋混凝土框架、框剪和剪力墙结构的基本自振周期可按下列规定采用:
1 钢筋混凝土框架和框剪结构的基本自振周期按下式计算:

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2 钢筋混凝土剪力墙结构的基本自振周期按下式计算:

F.2.2-2.jpg
式中 H——房屋总高度(m);
        B——房屋宽度(m)。

附录G 结构振型系数的近似值



G.0.4对截面沿高度规律变化的高耸结构,其第1振型系数可按表G.0.4采用。

表G.0.4高耸结构的第1振型系数
g.0.4.jpg
注:表中BH、B0分别为结构的顶部和底部的宽度。

附录H 横风向及扭转风振的等效风荷载



H.2 矩形截面结构横风向风振等效风荷载

H.2.1 矩形截面高层建筑当满足下列条件时,可按本节的规定确定其横风向风振等效风荷载:
1 建筑的平面形状和质量在整个高度范围内基本相同;

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H.2.3 横风向风力系数可按下列公式计算:

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H.2.4 横风向共振因子可按下列规定确定:

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3 对于图H.2.5所示的削角或凹角矩形截面,横风向广义风力功率谱的角沿修正系数Csm可按表H.2.5取值。

表H.2.5横风向广义风力功率谱的角沿修正系数Csm
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注:1 A类地面粗糙度的Csm可按B类取值;
       2 C类地面粗糙度的Csm可按B类和D类插值取用。

H.3 矩形截面结构扭转风振等效风荷载

H.3.1 矩形截面高层建筑当满足下列条件时,可按本节的规定确定其扭转风振等效风荷载:
1 建筑的平面形状在整个高度范围内基本相同;
2 刚度及质量扣偏心率(偏心距/回转半径)小于0.2;
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h.3.3.jpg

H.3.4图.jpg

附录J 高层建筑顺风向和横风向风振加速度计算


表J.1.2 顺风向风振加速度的脉动系数ηa
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J.2 横风向风振加速度计算

J.2.1 体型和质量沿高度均与发布的矩形截面高层建筑,横风向风振加速度可按下式计算:

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